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水泵采购要求
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水泵采购的经验教训
      
泵类询价技术文件由工程公司或设计院的动设备专业编写，编校人员首先应审查工艺、系统、电气等专业提交的条件是否完整、正确、合理，必要时应与有关专业进行协调、澄清或修正，这是保证询价技术文件质量的基础。如对这项审查重视不够，有时会造成所采购的泵不经济，甚至不能使用，举几个工程案例。
1：泵数据表上未标出介质成分，造成进口皮托管泵事故，外商赔偿受冤。
O形圈材质为高档的氟橡胶，首次投运不久就发生机封泄露加大，电机过载跳车。泵拆开后发现O形圈已严重破坏，泵轴承因进液已变形卡死。为此事故，外商已赔偿。其实，事故的根源是工艺冷凝水中含氨，O形圈改用国产廉价的丁腈橡胶后机封再无泄露。因笔者对询价泵数据表校核不严，未标出介质成分，应承担主要责任，外商受冤。经过这次教训，&氟橡胶耐酸不耐碱&的特点令笔者终生难忘。
2:国外工艺专利商将裂解气急冷水泵介质碳黑粒度误打字为13mm,造成泵型和机封方案大错，经济损失很大。
MDI项目天然气制乙炔装置的裂解气急冷水泵，流量1831m3/h，扬程60m，输送介质为水（含0.3wt%碳黑），一个位号16台。欧州著名的工艺专利商提交的介质条件，将碳黑粒度由13&m误打字成13mm。询价泵数据表将叶轮定为开式，机封用双封，冲洗方案Plan 53A。
Plan 32)方案已在同样工艺的多套天然气制乙炔装置上成功使用多年，是最经济可靠的方案。输送介质水中的碳黑量很少，又很细，流量小很多的裂解气急冷水泵均用闭式叶轮。
询价泵数据表上应増加一项&卧式泵轴心线到底座下表面的高度&，并在工程技术规定中补充&NPSHa的基准是泵的基础顶面&。
的基准：在API610标准和SH/T 石油化工重载荷离心泵工程技术规范中已明确，卧式泵的基准面为泵轴中心线；立式悬吊泵的基准面为泵基础的顶面；立式管道泵的基准面为吸入口的中心线。
的基准：按工程公司设计手册，计算NPSHa的基准是泵的基础顶面。
NPSH3和NPSHa的基准统一，各工程公司现已定型的泵数据表上应增加一项&卧式泵轴心线到底座下表面的高度&，让泵厂投标时填写。
3:某两套年产10万吨BDO装置的高沸塔底泵，投标泵厂未注意询价泵数据表上NPSHa的基准，所选泵不符合初版询价泵数据表的要求。
O.78bar.A，汽化压力O.097bar.A，额定流量2400m3/h，扬程52m，NPSHa=5m
ZE400-8728，980RPM，NPSH3=4.5m
NPSH3和NPSHa的基准统一为泵轴中心线后，投标泵不符合初版询价泵数据表的要求。经动设备专业与系统专业协调，加大了NPSHa,投标的OH2型单吸泵完全能满足防汽蚀的要求。
标准第8～11版规定，除介质温度&150&C的BB1～BB5外，所有的卧式泵应采用中心线支承的泵体。这不适合我国泵行业现状，工程公司泵询价数据表上不宜不管介质温度高低和泵大小，完全执行。
API泵广泛采用引进苏尔寿的Z系列泵，ZA型设计压力25bar，泵体为底脚支撑，如采用中心线支撑，要改用设计压力50bar的ZE型泵，（欢迎关注微信：泵友圈）而工程项目中大部分泵的工作压力低于25bar，如完全执行API610标准的规定，泵成本大幅增加，尤其是贵重材料泵。
ANSI/ASME B73.1-2001&化工用卧式端吸离心泵技术规范&，泵体全部采用底脚支撑，第4.1.2条，温度限制是小于260℃。
第7版规定，输送液温&177℃的卧式泵应采用中心线支撑的泵体。第8版改为泵体全部采用中心线支撑的意图是转子和泵体完全热对中，不受介质温度的影响，小间隙的口环、节流环等不相碰。但是，如介质温度不高，泵壳中心高也不高的卧式泵，泵体采用底脚支撑也是安全的。
ZA80-160，泵壳中心高200mm，介质温度llO℃，环境温度20℃，泵壳用热胀系数较大的奥氏体不锈钢，底脚支撑泵壳中心向上热胀量：
80℃，转子中心向上热胀量：
& 10x0.mmx（80-20）=0.12mm
0.31-0.12=0.19mm。按该型号泵叶轮口环直径，查API 610表6，最小运转直径间隙为0.43mm，半径间隙为0.215mm，口环不会相碰。
l00℃，泵壳中心高不超过200mm的卧式泵，如采用API 610标准，泵询价数据表上选OH1型，不用OH2型。
4:为何NPSHa小的大流量高温泵用OH2型单吸泵并未发生汽蚀
10万吨BDO装置中各4个位号共16台大流量高温介质循环泵，NPSHa和NPSH3的差值刚好满足了防汽蚀的要求，选用了低成本的OH2型单吸泵。后来发现，如将NPSHa的基准升高到泵轴中心线后，就不能满足防汽蚀的要求了，为消除此担心，重新研究了系统专业NPSHa的计算，发现系统专业提交的NPSHa条件很保守。经工业运行考验，对这批大流量OH2型泵汽蚀性能的担忧并不存在。我们在不少项目中都发现NPSHa条件的富裕量很大，原因是：
工程公司系统专业NPSHa计算中所取的泵吸入侧设备的最低液位，有时比液位变送器低报警液位还低；
计算中，泵吸入管道的压降按额定流量，如额定流量为正常流量的1.1倍，此压降就扩大为1.21倍，造成NPSHa减小，而实际运行的NPSHa要增大；
动设备专业按&泵进口压力减汽化压力除介质比重，再留安全裕量就是NPSHa&的公式计算，发现系统专业NPSHa的安全裕量有时取得远大于0.6m。
NPSH3是用常温水试验确定的导致扬程（多级泵为第一级的扬程）损失3%时的必需汽蚀余量，此值比开始出现汽蚀的临界汽蚀余量一般又加了0.3m。
NPSHa相同时，水温越高越不易发生汽蚀[1]。除水以外的液体，如烃类，比常温水也不易发生汽蚀。按API 610标准，此余量也不考虑。
NPSHa过于保守或有误，为尽量不用慢速泵，尽量用OH2型单吸泵不用BB2型双吸泵创造条件，实现泵选型的优化，降低工程投资。
询价泵数据表上不宜一概将泵型式规定死，允许泵厂报出不同泵型，有利于工程公司比选。
5:异辛烷装置超大型20号合金硫酸泵
装置6台超大型20号合金硫酸泵询价数据表上规定叶轮用双支撑，泵厂按BB2型投标；而B装置同样工艺流程的20号合金硫酸泵询价数据表上对泵型未规定，泵厂按OH2型投标。
1可知，OH2型明显优于BB2型：
超大型BB2双吸泵20号合金泵体铸造难度大，由于泵制造厂交货期一拖再拖，影响到整个装置无法按计划投产，逼迫用户请国内知名泵厂紧急制造泵体为316L的两台BB2泵供装置开车之用。
型单吸泵的泵体减小，减轻了20号合金泵体的铸造难度，泵重量约减半，泵价大降。
的双端面机封价格高，OH2型单吸泵的机封用量减半，轴封泄漏处减半。
OH2型叶轮悬臂泵的可靠性，该泵厂采取了两条措施：
型的轴承比BB2型大了4挡（轴承内径由100加大为130)，轴粗，轴承寿命倍增。
轴用高强度耐蚀双相钢2205，屈服强度&450MPa，是进口泵20#合金轴屈服强度的2.65倍。
20号合金酸循环泵运行正常。广东另一套新建异辛烷装置的用户去广西实地调研后，也订购了该泵厂的OH2型酸循环泵。
6:2011年某项目的两套年产10万吨BDO装置16台大流量关键泵选用了OH2型泵，比用BB2型双吸泵节省了大量投资。
BDO装置工艺主流程中有4个位号16台关键泵（提浓塔底泵、盐塔再沸器泵、低沸塔再沸器泵、高沸塔底泵）流量1310～2400m3/h，扬程38～52m。动设备专业分析比较了国内几家知名泵厂OH2和BB2两种泵型的产品业绩，即使在BDO装置上均无流量相近的业绩，预选的型号泵在其它化工石化项目有业绩，可以有几家泵厂来竞争，因此在询价泵数据表上不规定泵型。对投标厂商的技术和商务文件评比后，中标的三家泵厂均为OH2型。这16台大流量关键泵经受工业运行的考验是成功的，为用户节省了大量投资。坚定了笔者对大流量泵首先选OH2型，不轻易用BB2型的信心。
7:PTMEG项目小流量高粘度泵选用离心泵的错误方案已得到纠正
PTMEG项目中有一批小流量高粘度泵，美国某知名专利商坚持用离心泵。用户也担心我们提出改用转子泵的方案万一有误影响装置的性能考核，仍然用离心泵，造成了很大经济损失：
效率很低，能耗高
P9508ABC过滤器进料罐泵（流量6m3/h、扬程189m、粘度114Cp、密度893kg/m3)为例，转子泵和离心泵的询价表明：离心泵的轴功率和电机功率都是转子泵的10倍，年运行电费多33万元。
可能出现聚合物的过热而导致产品降级，经济损失更大
需设置测温、报警连锁仪表
过滤器的进料泵用螺杆泵比用离心泵合理
需设置最小流量保护回路
不需设最小流量保护回路。
PTMEG项目中，国外专利商开始接受了转子泵方案。
规定询价泵数据表上材料时应注意欧美市场316SS不锈钢泵价低于304SS,如一概盲从欧美专利商对材料的规定会造成经济损失（见表2）
8表示含碳量万分之八；3表示含碳量万分之三，为低碳型（L)；M表示含钼，很好记。不锈钢中加钼元素的作用主要是提高对还原性介质（磷酸、醋酸、有机酸、尿素）的耐蚀性，以及耐点蚀和缝隙腐蚀的能力。
CF8M，化工泵样本上无CF8,选CF8要单独熔铸，要加价。受其影响，日本一些化工泵样本上的标准材料也如此。这就是为什么我国很多引进项目中，欧美专利商对只求洁净并无腐蚀或轻腐蚀性介质的不锈钢泵，习惯将材料标为API610标准的材料代号&A-8&，即CF8M、316SS。明白了欧美市场上304SS泵反而比316SS泵贵的现状后，就应根据泵的采购地点，决定不锈钢的牌号。如泵在欧美市场采购，用CF8M、316SS;如在中国采购，就应改为CF8、304SS;如不能确定在何国采购，就应改为&A-7&，即奥氏体不锈钢，包含CF8、304SS、CF8M、316SS。
积极组织对最终用户的设计回访，将实践者对设计的改进反映到新的工程项目中，编制泵的询价技术文件也应如此。
8:合成氨装置半贫液泵和水力透平设置开车用机封冷却，造成浪费，应取消。
10多项合成氨装置上采用了无辅助电机的单驱动型半贫液泵-水力透平机组，按KBR公司的设计条件，半贫液泵和水力透平的机封正常运行时，用55℃-70℃的贫液进行冲洗，不设冲洗液冷却器。因装置开车时，贫液压力不够，需用104℃或133℃的锅炉给水，设置了开车用机封冷却器，对有辅助电机的双驱动型机组正确。但对单驱动型机组，装置开车实际情况表明，只有当吸收塔的工作压力比设计条件低得不多时，驱动水力透平的富液能量才可带动半贫液泵达到最低扬程，因此装置开车初期只能用两台电动型机组。水力透平具备投运条件时，贫液压力也够了，就无需用机封冷却器。（欢迎关注微信：泵友圈）用户早已将此使用经验告诉了笔者，但校审询价数据表时未将备注上设置开车用机封冷却器删除，机组从国外进口时仍带了机封冷却器及配管，造成了浪费，这是笔者的失职。
泵询价技术文件应附上统一规范的&泵汇总表&，列出选型必需数据和决定泵性能价格的参数，有利于加快投标和评标进度。
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