八、首层隔热明框玻璃幕墙结构计算书(墙角区)_百度文库
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八、首层隔热明框玻璃幕墙结构计算书(墙角区)
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你可能喜欢家乐福世纪广场幕墙工程设计计算书；=113.1×800=90480N；γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4表4.；=1.2×800/640=1.5；取：γRS,N=1.5NRd,s=kNRk,s/；=60320N≥Nsd=N；锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力满足设计要求！；1nC1；.3.6.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算；因锚固点位于结构
家乐福世纪广场幕墙工程设计计算书
=113.1×800
γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4
表4.2.6[JGJ145-2004]
fyk：锚栓屈服强度标准值；
γRS,N=1.2fstk/fyk
=1.2×800 /640
取：γRS,N=1.5
NRd,s=kNRk,s/γRS,N
=60320N≥Nsd=N 锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力满足设计要求！ 1nC1 .3.6.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算
因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算：
NRd,c=kNRk,c/γRc,N 00
NRk,c=NRk,c×Ac,N/Ac,N×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N 在上面公式中：
NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；
NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γRc,N：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取2.15；
NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5(膨胀及扩孔型锚栓)
6.1.4[JGJ145-2004]
NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5(化学锚栓)
6.1.4条文说明[JGJ145-2004] 其中：
fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；
hef：锚栓有效锚固深度；
NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5
Ac,N0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-2004]取；
scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。
scr,N=3hef
Ac,N0=scr,N2 2
Ac,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6[JGJ145-2004]取：
Ac,N =(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N) 其中：
c1、c2：方向1及2的边矩；
s1、s2：方向1及2的间距；
ccr,N：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×100=150mm；
Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)
=(150+220+0.5×300)×(80+120+0.5×300)
ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用：
ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1
(膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.7[JGJ145-2004]
(化学锚栓)
6.1.7条文说明[JGJ145-2004]
其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,N，按6.1.11[JGJ145-2004]：
对于膨胀型锚栓(双锥体)
对于膨胀型锚栓
对于扩孔型锚栓
ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1
=0.7+0.3×150/150
所以，ψs,N取1。
ψre,N：表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-2004]采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；
ψre,N=0.5+hef/200≤1
=0.5+100/200
所以，ψre,N取1。
ψec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.9[JGJ145-2004]采用；
ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1
ψucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；
把上面所得到的各项代入，得： 00
NRk,c=NRk,c×Ac,N/Ac,N×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N
=×1×1×1×2.44
NRd,c=kNRk,c/γRc,N
=22085.6N≥Nsdg=N 15 家乐福世纪广场幕墙工程设计计算书
所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！ .3.6.6 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算
VRd,s=kVRk,s/γRs,V
6.2.2-1[JGJ145-2004] 其中：
VRd,s：钢材或植筋破坏时的受剪承载力设计值；
VRk,s：钢材或植筋破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γRs,V：钢材或植筋破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：
γRs,V=1.2fStk/fYk
表4.2.6[JGJ145-2004] 按规范，该系数要求不小于1.25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤0.8； 对本例，
γRs,V=1.2fstk/fyk
表4.2.6[JGJ145-2004]
=1.2×800/640
=1.5 实际选取γRs,V=1.5；
VRk,s=0.5Asfstk
6.2.2-2[JGJ145-2004]
=0.5×113.1×800
VRd,s=kVRk,s/γRs,V
=30160N≥Vhsd=2574N 所以，锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力满足设计要求！ .3.6.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算
VRd,c=kVRk,c/γRc,V
6.2.3-1[JGJ145-2004]
V0Rk,c=VRk,c×A0c,V/Ac,V×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V 6.2.3-2[JGJ145-2004] 在上面公式中：
VRd,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值；
VRk,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γRc,V：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取1.8；
V0Rk,c：混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.2.4[JGJ145-2004]采用；
A0c,V：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.5[JGJ145-2004]采用；
Ac,V：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.6[JGJ145-2004]采用；
ψs,V：边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数，按6.2.7[JGJ145-2004]采用；
ψh,V：边厚比c1/h对受剪承载力的影响系数，按6.2.8[JGJ145-2004]采用；
ψa,V：剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.2.9[JGJ145-2004]采用；
ψec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.2.10[JGJ145-2004]采用；
fucr,V：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数，按6.2.11[JGJ145-2004]采用； 下面依次对上面提到的各参数计算：
ψs,V=0.7+0.3×c2/1.5c1≤1
6.2.7[JGJ145-2004]
=0.7+0.3×80/1.5/150
=0.807<1 取：
ψs,V=0.807
V00.5Rk,c=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)c1.51
6.2.4[JGJ145-2004] 其中：
dnom：锚栓外径(mm)；
lf：剪切荷载下锚栓有效长度，取lf≤hef，且lf≤8d，本处取96mm；
V00.5Rk,c=0.45×(dnom)(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c1.51
=0.45×(12)0.5(96/12)0.2(30)0.5×1501.5
A0c,V=4.5c21
6.2.5[JGJ145-2004]
=4.5×1502
Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h
6.2.6-3[JGJ145-2004]
=(1.5×150+120+80)×700
ψ1/3h,V=(1.5c1/h)≥1
6.2.8[JGJ145-2004]
=(1.5×150/700)1/3
=0.685<1 取：
ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤1
=1/(1+2×0/3/150)
取ψec,V=1
按规范6.2.11[JGJ145-2004]要求，根据锚固区混凝土和配筋情况，ψucr,V=1.2 把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为：
V0A0Rk,c=VRk,c×c,V/Ac,V×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V
=× 250×0.807×1×1×1×1.2
=67649.62N
VRd,c=kVRk,c/γRc,V
=N≥Vgsd=5148N 所以，群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！ .3.6.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算
VRd,cp=KVRk,cp/γRc,p
6.2.12-1[JGJ145-2004]
VRk,cp=kNRk,c
6.2.12-2[JGJ145-2004] 在上面公式中：
K：地震作用下承载力降低系数；
VRd,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；
VRk,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；
γRc,p：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]取1.8；
k：锚固深度hef对VRk,cp的影响系数，当hef<60mm时取1.0，否则取2.0。
VRk,cp=kNRk,c
VRd,cp=KVRk,cp/γRc,p
=N≥Vgsd=5148N 所以，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！ 16
家乐福世纪广场幕墙工程设计计算书
.3.6.9 拉剪复合受力承载力计算 钢材破坏时要求：
(Nh2h2Sd/NRd,s)+(VSd/VRd,s)≤1
6.3.1[JGJ145-2004] 混凝土破坏时要求：
(Ng1.5g)1.5Sd/NRd,c)+(VSd/VRd,c≤1
6.3.2[JGJ145-2004] 分别代入上面计算得到的参数计算如下：
(NhSd/NRd,s)2+(Vh2Sd/VRd,s)
=(20)2+()2
=0.023≤1.0 所以，该处计算满足设计要求！
(Ng1.5Sd/NRd,c)+(VgSd/VRd,c)1.5
=(085.6)1.5+(.122)1.5
=0.982≤1.0 所以，该处计算满足设计要求！
3.7 幕墙焊缝计算 基本参数：
1：焊缝形式：三边围焊；
2：其它参数同埋件部分； .3.7.1 受力分析 根据前面埋件的计算结果，有：
V：剪力(N)
N：轴向拉力(N)
M：弯矩(N?mm)
M=525096N?mm .3.7.2 焊缝特性参数计算 (1)焊缝有效厚度：
he：焊缝有效厚度(mm)；
hf：焊角高度(mm)；
he=0.707hf
=4.242mm (2)焊缝总面积：
A：焊缝总面积(mm2)；
Lv：竖向焊缝长度(mm)；
Lh：横向焊缝长度(mm)；
he：焊缝有效厚度(mm)；
A=he((Lv-10)+2(Lh-10))
=4.242×((80-10)+2×(80-10))
=890.82mm2 (3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算：
I：截面惯性矩(mm4)；
he：焊缝有效厚度(mm)；
Lv：竖向焊缝长度(mm)；
Lh：横向焊缝长度(mm)；
W：截面抵抗距(mm3)；
I=he(Lv-10)3/12+2((Lh-10)h3e/12+he?(Lh-10)?((L2v-10-he)/2))
W=2I/(Lv-10)
=2×/(80-10)
=mm3 .3.7.3 焊缝校核计算 校核依据：
双转接件时：((σf/βf)2+τ2wf)0.5/2≤ff
7.1.3-3[GB]
单转接件时：((σf/β0.5f)2+τ2f)≤fwf
7.1.3-3[GB] 上式中：
σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；
βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；
fwf：角焊缝的强度设计值(MPa)；
((σ220.5f/βf)+τf)/2
=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5/2
=((.22/890.82+.22/+()2)0.5/2
=19.7595MPa
19.7595MPa≤fwf=160MPa， 焊缝强度可以满足要求。
3.8 明框玻璃幕墙伸缩及紧固计算 基本参数：
1：计算点标高：25m；
2：玻璃分格尺寸：宽×高=B×H=1800mm×2150mm；
3：幕墙类型：明框玻璃幕墙
4：年温温差：80℃； .3.8.1 立柱连接伸缩缝计算
为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙--伸缩缝d，d值按下式计算：
d≥αΔｔL+d1+d2 上式中：
d：伸缩缝计算值(mm)；
α：立柱材料的线膨胀系数，取2.3×10-5；
△ｔ：温度变化,取80℃；
L：立柱跨度(mm)；
d1：施工误差，取3mm；
d2：考虑其它作用的预留量，取2mm； 17 家乐福世纪广场幕墙工程设计计算书
d=αΔｔL+d1+d2
=14.568mm 实际伸缩空隙d取20mm，满足要求。. .3.8.2 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (1)板块承受水平总拉力计算：
N：板块承受水平总拉力(N)；
B：分格宽度(mm)；
H：分格高度(mm)；
q：板块水平荷载设计值(MPa)；
q=1.4wk+0.5×1.3×qEAk
=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000061
=3870N (2)紧固螺钉抗拉强度计算：
fbt：螺栓连接的抗拉强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取200MPa；
de：螺栓有效直径：5.061833mm；
Nbt：螺栓抗拉承载能力设计值(N)；
Nb2bt=πdeft/4
=3.14×5.0618332×200/4
Nnum：周边紧固螺栓个数：
Nnum=1.25×N/Nbt
=1.203个 实际取24个，满足要求。。 .3.8.3 玻璃边缘到边框槽底间隙计算
ulim：由主体结构层间位移引起的分格框的变形限值(mm)；
H：矩形玻璃板块竖向边长(mm)；
B：矩形玻璃板块横向边长(mm)；
c1：玻璃与左、右边框的平均间隙，另考虑1.5mm施工偏差；
c2：玻璃与上、下边框的平均间隙，另考虑1.5mm施工偏差；
2c1(1+H/B×c2/c1)
??4.3.12[JGJ102-2003]
=2×8.5×(1+×8.5/8.5)
=37.306mm 按表20[GB/T]，有ulim=11.727； 另对于单玻璃应满足2c1≥10mm，2c2≥10mm
对中空及夹层玻璃2c1≥10mm，2c2≥12mm。 所以，本计算中玻璃边缘到边框槽底间隙满足要求。。
4 隐框玻璃幕墙设计计算书 4.1 幕墙承受荷载计算 .4.1.1 风荷载标准值的计算方法
幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB 2006年版)计算：
wk=βgzμzμs1w0
??7.1.1-2[GB 2006年版] 上式中：
wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：25m；
βgz：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：
βgz=K(1+2μf)
其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地： βgz=0.92×(1+2μf)
其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地： β-0.16gz=0.89×(1+2μf)
其中：μf=0.5(Z/10)
C类场地： βgz=0.85×(1+2μf)
其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地： βgz=0.80×(1+2μf)
其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，25m高度处瞬时风压的阵风系数：
βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.6586
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地： μz=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；
B类场地： μz=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
C类场地： μz=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；
D类场地： μz=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，25m高度处风压高度变化系数：
μ0.32z=1.000×(Z/10)=1.3407
μs1：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
一、外表面
按表7.3.1采用；
-对墙角边，
二、内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
本计算点为转角位置。
按JGJ102-.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。18
家乐福世纪广场幕墙工程设计计算书
根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于维护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，《建筑结构荷载规范》条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙，以及机械通风等因素，室内可能存在正负不同的气压，参照国外规范，大多取±(0.2-0.25)的压力系数，现取±0.2”。即不论有无开启扇，均要考虑内表面的局部体型系数。
另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA 2222
在上式中：当A≥10m时取A=10m；当A≤1m时取A=1m；
w0：基本风压值(MPa)，根据现行<>GB附表D.4(全国基本风压分布图)中数.4.1.5 作用效应组合 荷载和作用效应按下式进行组合：
S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk
??5.4.1[JGJ102-2003] 上式中：
S：作用效应组合的设计值；
SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
γG、γw、γE：各效应的分项系数；
ψ、ψ：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。 值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，宿州地区取0.0004MPa； .4.1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值
计算支撑结构时的构件从属面积：
A=1.338×4.9=6.5562m2
LogA=0.817
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
μs1=1.506+0.2
wk=βgzμzμs1w0
=1.7×1.706×0.0004
=0.001517MPa
.4.1.3 计算面板材料时的风荷载标准值
计算面板材料时的构件从属面积：
A=1.32×1.484=1.95888m2
LogA=0.292
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
μs1=1.695+0.2
wk=βgzμzμs1w0
=1.7×1.895×0.0004
=0.001686MPa
.4.1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值
qEAk=βEαmaxGk/A
??5.3.4[JGJ102-2003]
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；
A：幕墙构件的面积(mm2)； wE上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：γG：1.2；
风 荷 载：γw：1.4；
地震作用：γE：1.3； 进行挠度计算时；
重力荷载：γG：1.0；
风 荷 载：γw：1.0；
地震作用：可不做组合考虑； 上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；
地震作用的组合系数ψE为0.5；
4.2 幕墙立柱计算 基本参数：
1：计算点标高：25m；
2：力学模型：双跨梁；
3：立柱跨度：L=4900mm，短跨长L1=260mm，长跨长L2=4640mm；
4：立柱左分格宽：1320mm；立柱右分格宽：1355mm；
5：立柱计算间距：B=1338mm；
6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm；
7：立柱材质：6063-T6；
8：安装方式：偏心受拉； 本处幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
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