1000MW机组脱硝宽负荷运行的要点及问题分析_机电毕业论文_第一论文范文网
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1000MW机组脱硝宽负荷运行的要点及问题分析
曾志攀 蔡小周 张文博（华能玉环电厂，浙江 台州 317604）摘要：介绍了玉环电厂1 000 MW机组实现脱硝宽负荷运行的几个要点，以及实施脱硝宽负荷运行以来突显的空预器堵塞问题，通过制定有效的运行措施，避免空预器发生堵塞现象，同时研究了空预器堵塞后的处理措施。教育期刊网 关键词 ：脱硝宽负荷运行；空预器；堵塞0引言2014年4月国家发改委与环保部联合发布了《燃煤发电机组环保电价及环保设施运行监管办法》，明确了脱硝电价考核目标由以前的脱硝效率达到设计效率的80%及投运率达到80%改为烟囱出口净烟气NOx排放小时平均浓度不超限，而且只有小时均值达标的电量能获得相应环保电价。2014年底，浙江省物价局与环保厅就燃煤电厂超净排放制定了临时电价补偿，一度电补偿一分钱，但烟囱出口净烟气烟尘、SO2、NOx排放小时平均浓度必须均满足超净排放要求才能取得该补偿。为了响应国家节能减排号召，改善当地大气环境质量，同时确保环保电价补偿能够全额取得，提高企业生产利润，脱硝宽负荷运行势在必行。本文重点分析了脱硝宽负荷运行的控制要求以及宽负荷运行后空预器堵塞的预防及处理。1玉环电厂脱硝系统概述玉环电厂4台机组均进行了脱硝改造，脱硝反应器布置在省煤器与空气预热器之间。为避免脱硝改造后空预器的低温腐蚀及堵灰，在脱硝改造的同时配套进行了空预器改造，主要将中低温段的传热元件更换为镀搪瓷元件，将三隔舱改为二隔舱。每台锅炉设两台SCR反应器，SCR反应器按“2+1”模式布置催化剂（两层初装+一层备用），催化剂采用Ceram公司的蜂窝型催化剂，设计化学寿命为24 000 h，在每台反应器侧面、催化剂上方安装5只半伸缩耙式蒸汽吹灰器，吹灰汽源压力0.7 MPa，温度250 ℃；脱硝还原剂采用尿素热解法制备55%浓度的尿素溶液；每台脱硝反应器配备了一套涡流混合型氨喷射系统，当机组燃用设计煤种（硫分1.27%）时，SCR的设计反应温度区间为317～400 ℃。#3机组率先进行了超净排放改造，烟囱出口净烟气烟尘、SO2、NOx排放小时平均浓度均满足相关要求，其他机组超净排放改造计划于2017年前全部完成。2玉环电厂脱硝宽负荷运行的几个要点2.1脱硝系统退出烟温值的选定参考催化剂厂家给出的最低喷氨温度，查阅机组运行典型工况，可以判断玉环电厂脱硝系统满足300 MW以上脱硝宽负荷运行的要求（表1）。但是由于烟温低时脱硝催化剂活性下降，且烟温越低，硫酸氢铵的生成也越多且易粘附，从而易造成空预器冷端受热面堵塞和腐蚀，实际运行时需严格控制脱硝系统在MOT（最低喷氨温度）附近运行，最高不能超过5 h，且脱硝系统在接近最低喷氨温度短暂运行一段时间后，必须在BMCR工况下运行低温小时数的双倍时间。基于目前机组燃用硫分为0.6%左右，暂定脱硝系统退出烟温值为298 ℃，若燃煤硫分有较大变化，需进行相应调整。2.2深度调峰时（300 MW以下）脱硝系统运行从2014年起，由于宾金直流大功率输送水电入浙且不参与调峰，省内火电机组承担着在负荷低谷时深度调峰的职能，经常性地可能调峰至300 MW以下。由于脱硝系统退出后再次投运需要经过较长的暖管、加热过程，为避免脱硝系统较长时间退出，在机组需调峰至300 MW以下时，可通过开启高低旁，使机组在发电负荷300 MW以下时锅炉负荷大于300 MW，能达到脱硝系统不退出的要求。但是采用这种运行方式，部分蒸汽直接通过高低旁排至凝汽器，未参与汽轮机做功，经济性较差，只能在短时间调峰低负荷时运用，若机组确定要较长时间低谷运行，综合考虑经济性与节能减排要求，还是需退出脱硝系统运行。3玉环电厂脱硝宽负荷运行带来的空预器堵塞问题3.1脱硝宽负荷运行防止空预器堵塞的运行措施（1） 合理地配煤掺烧，控制燃煤中综合硫分不大于0.8%，综合灰分不大于15%，对于超净排放机组需控制燃煤中综合硫分不大于0.5%。燃煤硫分的增加会直接增加烟气中的SOx含量和提高空预器的凝露点，促使硫酸氢铵的生成；同样燃煤灰分的增加会使更多的灰在空预器蓄热片上堆积，造成堵塞。（2） 尽量保持下层制粉系统运行，必须6套制粉系统运行时，尽量减少上层制粉系统的给煤量，控制整个炉膛在还原区气氛内，以减少NOx的生成。（3） 负荷＞600 MW时，将燃烧器摆角往下摆，上层AA风、OFA风尽量开大，以延长炉膛燃烧的还原区，降低NOx的生成；而在负荷＜500 MW时，需适当将燃烧器上摆，关小上层AA风、OFA风，以提高脱硝烟气温度，降低硫酸氢铵的生成。（4） 保证炉膛稳定燃烧且引风机风量避开失速区，尽量降低炉膛内总风量，增强炉膛的还原性气氛，以减少NOx的生成。（5） 定期进行SCR出口NOx浓度分布均匀性测试，及时对入口喷氨格栅进行优化调整，控制出口NOx及NH3分布均匀，避免因脱硝氨逃逸率局部较大造成的硫酸氢铵的生成量增加。（6） 定期校验脱硝反应器出口氨浓度测点，严格控制反应器出口氨浓度不超过3 ppm，正常情况下不超过1 ppm。试验证明出口氨浓度在1 ppm以下时，硫酸氢铵生成量很少，空预器不会发生堵塞；若增加至2 ppm，空预器运行半年后阻力会上升30%；若增加至3 ppm，空预器运行半年后阻力会上升50%。（7） 脱硝SCR反应器进（出）口温度＜317 ℃或空预器烟气侧进出口差压较设计值上升0.5 kPa时，将空预器吹灰母管压力由2 MPa提高至2.2 MPa，同时保持空预器连续吹灰。（8） 加强脱硝系统蒸汽吹灰，提高脱硝蒸汽吹灰的压力、温度，脱硝SCR反应器进（出）口温度＜317 ℃时保持脱硝系统连续吹灰。（9） 脱硝尿素溶液喷枪退出后，保持脱硝烟气系统运行，使催化剂中残留氨能与烟气反应。（10） 调停期间对催化剂进行活性测试，活性不满足运行要求时及时联系进行催化剂再生冲洗，防止因催化剂活性不足引起的喷氨过量。3.2空预器堵塞后采取的措施（1） 争取在负荷＞900 MW工况下较长时间运行，厂家要求脱硝系统在接近最低喷氨温度短暂运行一段时间后，必须在BMCR工况下运行低温小时数的双倍时间，因为硫酸氢铵在高温时会缓慢分解。（2） 提高空预器吹灰压力，同时改为连续吹灰方式。加强空预器吹灰能够减缓空预器堵塞的快速发展，与其他措施配合进行。（3） 由于硫酸氢铵有较强的水溶性，空预器堵塞时可利用调停或检修时间，进行空预器低温段高压水冲洗。部分电厂已实现了空预器在线水冲洗技术，可进行可行性分析并利用机组检修机会进行改造。4结语随着国家环保政策的日趋严厉以及对脱硝的电价补偿力度加大，脱硝宽负荷运行势在必行。通过对脱硝宽负荷运行的几个要点进行分析，制定保障机组安全运行的技术措施，能实现脱硝宽负荷运行的要求。但是脱硝宽负荷运行随之而来的空预器堵塞问题，需要我们重点关注，因此有效防止空预器堵塞以及空预器堵塞后的处理措施显得尤为重要。［教育期刊网 参考文献］［1］钟礼金，宋玉宝.锅炉SCR烟气脱硝空气预热器堵塞原因及其解决措施［J］.热力发电，2012（8）.［2］华能玉环电厂辅机规程［Z］.收稿日期：作者简介：曾志攀（1983—），男，江西抚州人，工程师，研究方向：电厂集控运行。
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本类论文本周排行　　空气预热器阻力上升多由堵灰引起，在脱硝系统运行过程中，由于NH3逃逸是客观存在的，对于空气预热器而言，逃逸的NH3与烟气中的SO3和水形成大量硫酸氢铵不仅会对冷端传热元件造成腐蚀，而且液态的硫酸氢铵捕捉飞灰的能力极强，极易造成冷端层元件堵灰，从而导致空气预热器运行阻力升高。
　　同时由于喷氨时可能存在不均匀的问题，造成各个位置的氨气逃逸差别大，此时表计值很难真实反映HN3的逃逸率。根据日本AKK测试结果表明，若氨逃逸率增加到2PPM时，空气预热器运行半年后其阻力增加约30%；若氨逃逸率增加到3PPM时，空气预热器的阻力将会较快地增加50%甚至更高。
　　如果空气预热器冷端平均壁温较低，造成硫酸氢铵沉积段上移，会影响吹灰器的吹扫效果，同时冷端平均壁温较低时，会造成空气预热器冷端结露和低温腐蚀。特别是冬季，空气预热器入口风温较低，这也是冬季易发生空气预热器堵灰的主要原因。
　　吹灰蒸汽参数或吹灰器实际运行不满足设计要求时，造成吹灰效果不佳，导致空气预热器积灰严重，从而使空气预热器阻力上升。
　　当燃用煤质偏离设计煤较大时，尤其是燃用硫份水分、灰分较高的煤种，不仅会导致酸露点温度提高，加剧冷端低温腐蚀，而且较高的灰分也会加速堵灰，最终造成空气预热器阻力上升。
　　针对脱硝后空气预热器出现阻力上升及堵灰的各方面原因措施和改进
　　1.严格控制系统氨逃逸率。加强SCR系统运行控制，检查SCR系统喷氨装置实际运行是否满足设计要求，时时监控氨逃逸率，保证在设计值内，且尽量控制在2PPM以下，避免过多逃逸的NH3与烟气中的SO3和水形成的硫酸氢铵对空气预热器冷端传热元件造成腐蚀和堵灰。有些电厂为了保证较高的脱硝效率，大量喷氨，应严格控制此现象的发生。
　　2.合理投用暖风器或热风再循环等冷端保护装置。当机组低负荷或环境温度较低时，尤其是冬季，应投用暖风器或热风再循环，提升空气预热器冷端平均壁温，降低低温腐蚀的影响，不仅可以有效提升传热元件的使用寿命，而且可以保证传热元件表面的光洁度，有利于提升吹灰效果，避免积灰。
　　对暖风器系统予以定期检查，查看是否存在泄漏点，确保其高效投用。关于冷端平均壁温的选择可以参见如下导则：对燃煤机组，推荐最小冷端平均壁温。从机组安全运行角度考虑，建议运行时冷端平均壁温比计算值高5℃选取，因此按73.3℃考虑。
　　3.检查调整吹灰蒸汽参数和吹灰器运行方式，使其满足设计要求。
　　1）空气预热器热端传热元件较薄，注意吹灰蒸汽压力应控制在0.6~0.8Mpa之间，蒸汽温度300~350℃过热度约153℃。并且吹灰工作前应充分疏水，疏水时间应控制在10min以上，且疏水温度应达到280度以上。
　　同时在吹灰频率上应适当调整，热端吹灰器应根据运行时阻力的上升情况按需吹灰，无需定时吹灰当空气预热器阻力上升时，先进行冷端吹灰，如阻力下降至正常范围内，即可判断为热端无积灰或积灰情况较轻，此时热端可不进行吹灰；如阻力持续升高可根据实际需要投入热端吹灰每8小时吹扫一次待阻力下降至正常范围即可停止吹灰。
　　2）相对热端传热元件而言，空气预热器冷端传热元件较厚，因此冷端吹灰蒸汽压力应控制在1.2~1.4Mpa之间，蒸汽温度300~350℃，过热度约153℃。并且吹灰工作前应充分疏水，疏水时间应控制在10min以上，且疏水温度应达到280度以上。冷端吹灰频率建议正常运行时每8小时吹灰一次机组起炉期间每四小时吹灰一次。当空气预热器阻力上升严重时，可适当增加吹灰时间和吹灰频率，可考虑每四小时吹灰一次。
　　3）如果冷、热端吹灰器引自同一根蒸汽母管，热端吹灰器入口法兰前应考虑必要的减压措施，因为冷、热端传热元件厚度的差异所要求的吹灰工作压力的不同，且吹灰器自身携带的调压阀调节能力有限，如热端蒸汽直接引自冷端汽源，将会造成热端吹灰超压，从而对传热元件造成损坏。可考虑在汽源和热端吹灰器之间增设减压阀，使蒸汽压力稳定在0.6~0.8Mpa的合理范围内。
　　4）建议在各吹灰器入口法兰前的蒸汽管道上增设压力表等压力监测装置，便于及时掌握各吹灰器入口蒸汽压力，以便对此进行调整。运行时应密切监视吹灰汽源压力，保持稳定避免瞬间超压现象的发生。稳定煤质。稳定锅炉燃用煤质，尽量选用接近设计煤种的煤质，提高设备的适应性。（文章来源蒲州热电集控运行）
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SCR脱硝反应器堵灰成因与解决方案分析
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SCR脱硝反应器堵灰成因与解决方案分析
官方公共微信阵列式脱硝反应器出入口微差压取样装置及取压装置制造方法
阵列式脱硝反应器出入口微差压取样装置及取压装置制造方法
【专利摘要】本实用新型公开了一种阵列式脱硝反应器出入口烟气流速流量测量装置，属一种烟气流量测量装置，取压装置包括主体取压管，主体取压管的一侧面上还与二次沉灰室相连通，二次沉灰室靠近主体取压管的一端还与引压管相连通，所述引压管置于二次沉灰室的上方；主体取压管的顶部以及二次沉灰室的末端还设有可拆卸的封堵装置；主体取压管的内部还活动安装有清灰杆。主体取压管的分层耐磨设计，有效延长了取压装置的使用寿命，且置于主体取压管内部的清灰杆可在取压装置取压的过程中，自动清除主体取压管内部残留的灰尘，同时本实用新型的结构简单，可应用于各种类型、尤其是大截面的脱硝反应器出入口烟道测量烟气的流速与流量，应用范围广阔。
【专利说明】阵列式脱硝反应器出入口微差压取样装置及取压装置
【技术领域】
[0001]本实用新型涉及一种烟气流量测量装置，更具体的说，本实用新型主要涉及一种阵列式脱硝反应器出入口微差压取样装置及取压装置。
【背景技术】
[0002]十二五期间，随着燃煤电站脱硝工程逐步深入，SCR脱硝反应器出入口烟道烟气流量测量问题变得越来越重要。传统烟气流量测量技术主要有两类，一类是使用S型皮托管作为一次取压元件测量差压，然后根据差压利用伯努利方程，计算出气体流速，然后根据流速和截面积计算出烟气流量。S型皮托管又叫靠背管，它是由两根相同的金属管并联组成，其末端为方向相反的两个开口。正对流束方向测出流体的总压力(即静压力和动压力之和)；另在金属细管前面附近的主管道壁上再引出一根导压管，测得静压力。差压计与两导压管相连，测出的压差即为动压力。根据伯努利定理，动压力与流速的平方成正比。因此用皮托管可测出流体的流速。S型皮托管面向气流的开口测得的压力为全压，背向气流的开口测得的压力小于静压，其修正系数KP为0.84 士 0.01。制作尺寸与上述要求有差别的S型皮托管的修正系数需进行校正，其正、反方向的修正系数相差应不大于0.01。另一类是巴类流量计是指均速管流量计，其传感器是一杆状探头，英语表示为bar，音译为中文就称之为巴类流量计。目前此类流量计的主要品牌有德国的德尔塔巴流量计、美国的阿牛巴流量计和威力巴流量计。巴类流量计是一根中空的金属管，迎流面钻有多组总压孔，它们分别处于各单元面积的中央，分别反映了各单元面积内的流速大小，由于各总压孔是相通的，各点总压值平均后由总压引出管传至高压取压口。阿牛巴均速管是在皮托管测流速原理的基础上发展而来的，由于压力损失小、制造本低、安装维护方便，如上为测量SCR脱硝反应器出入口烟道流量测方法。
[0003]而SCR脱硝反应器出入口烟道测量工作环境有如下特点:第一工作温度高380°C至440°C之间，因此要求一次取压元件必须长时间耐高温；第二气体含尘高，为高灰尘环境，气体含尘量30g/Nm3至50g/ Nm3之间，因此要求一次取压必须防止积灰阻塞，同时具有耐磨性能；第三测量截面尺寸超大一般在20 Hf至50 Hf，烟气流场不稳定，紊流、回流现象严重，流速宽为3m/s至30m/s之间，对变送器精度要求高；四是气体含有腐蚀性，里面含有高浓度NH3,因此要求测量元件具备抗腐蚀性；五是几乎无直管段，SCR脱硝区烟道结构多为缩放矩形烟道，几乎无直管段或者是直管段特别短，一般在一个当量直径以内(2米以内)。因此缺少常规其他流量测量装置要要求前后直管段长度技术要求。
[0004]综上，现有SCR脱硝反应器烟气流速流量测量装置的主要存在如下缺点:一是单点测量:SCR脱硝反应器烟道截面积相对尺寸较大，一般情况下，发电容量为300MW火力发电机组单个烟道的截面积在22m2至30 m2左右。发电容量为600MW机组单个烟道截面在40m2至50 m2左右。横截面积超大，且由于烟道拐角和支架作用，烟气在同一断面上流速差异较大，且有紊流现象。因此所以直接测量点流速装置不适合测量SCR脱硝现场烟气流量。如S型皮托管。二是烟道截面积大导致，流速不均匀:脱硝反应器出入口烟道还有一个特点，就是烟道横截面积比较大，这就导致烟道内的平均流速比较低。根据伯努利定理，动压力与流速的平方成正比。这就可以直观的看出，在测量差压绝对值较小时，微小的差压变动对流速的影响会很大。S型皮托管是先测量烟气的动压，而后根据公式计算得出最后流速。烟气的动压是通过差压变送器测量得到的。现在一般差压变送器的国标精度为±0.5%。这里我们做个简单的假设:选用0-1600Pa量程的差压变送器进行测量，根据国标精度，此变送器的精度为±8Pa。脱硝烟道中假设烟气流速为5m/s，根据流速计算公式，可大概得出动压的测量值大约为30Pa左右。就算忽略烟气本身的流速变化，变送器的精度误差也严重影响了流速的测量值。这就导致在小流速的烟道中使用S型皮托管测量，会引起测量数据跳变比较厉害，降低测量数据的稳定性，从而导致测量数据的准确度降低。三是高含尘气体测量环境:从过去几个月来看，脱硝SCR烟道烟气含尘量大于30g/Nm3’部分机组甚至达到50g/Nm3以上，因此S型皮托管取样管堵塞严重，阿牛巴、威力巴、德尔塔巴等巴类测量装置理论上在取样装置结构上尽量避免堵灰的设计。但是从实际运行效果上来看，巴类测量元件在低风速情况，由于灰尘的布朗运动，巴类流速管多为盲管。因此灰尘进去后，灰尘出不来导致没有读数。四是一次元件的磨损问题，由于目前S型皮托管及巴类管取压元件，多采用奥氏体304不锈钢，工作温度在300-400摄氏度左右，因此高温、高尘环境下，耐磨性存在问题，很容易将将取压头磨损进而影响测量准确性。基于前述不同程度的缺陷，有必要针对脱硝反应器出入口烟气流速流量测量装置的结构以及得到烟气流速流量的方式做进一步的改进和研究。
实用新型内容
[0005]本实用新型的目的之一在于针对上述不足，提供一种阵列式脱硝反应器出入口微差压取样装置及取压装置，以期望解决现有技术中无法对超大截面、高温、高含尘气体进行流量测量，易造成测量元件堵塞，无法准确测量出烟道截面的平均流速，以及测量元件在使用中磨损严重等技术问题。
[0006]为解决上述的技术问题，本实用新型采用以下技术方案:
[0007]本实用新型一方面提供了一种自清灰烟气取压装置，所述取压装置包括主体取压管，所述主体取压管的一侧面上还与二次沉灰室相连通，所述二次沉灰室靠近主体取压管的一端还与引压管相连通，所述引压管置于二次沉灰室的上方；所述二次沉灰室与引压管均置于主体取压管的同一侧；所述主体取压管的顶部以及二次沉灰室的末端还设有可拆卸的封堵装置；所述主体取压管的内部还活动安装有清灰杆，用于在烟气作用下在主体取压管的内部摇摆振动。
[0008]作为优选，进一步的技术方案是:所述主体取压管的另一侧面上还设有多个动压扰动孔；所述主体取压管的下方呈斜面开口。
[0009]更进一步的技术方案是:所述主体取压管的下方呈水平开口。
[0010]更进一步的技术方案是:所述清灰杆包括上杆与下杆，所述上杆上端铰接固定在主体取压管顶部的封堵装置下侧，且下杆的上端铰接固定在上杆的下端上，所述上杆、下杆铰接固定处与主体取压管上的动压扰动孔相对应；所述下杆延伸出主体取压管的下端之外，且下杆的末端上还固定有偏心球。
[0011]更进一步的技术方案是:所述主体取压管包括陶瓷外层与不锈钢内层，所述陶瓷外层与不锈钢内层之间还设有高温陶瓷胶制中间层，所述陶瓷外层上还设有至少两个膨胀间隙。
[0012]本实用新型另一方面提供了一种阵列式脱硝反应器出入口微差压取样装置，所述的取样装置包括至少四个上述的取压装置，所述取压装置的引压管均通过压力汇流母管接入压力汇总单元，用于由压力汇总单元将来自于各个取压装置的压力进行汇总，并得到四者之间的平均值。
[0013]作为优选，进一步的技术方案是:所述压力汇流母管接入各个取压装置的引压管后与其组成K型状。
[0014]更进一步的技术方案是:一种阵列式脱硝反应器出入口烟气流速流量测量装置，所述测量装置包括至少上述的微差压取样装置，且两者分别作为测量装置中的动压取样装置与静压取样装置，所述动压取样装置与静压取样装置均接入微差压变送器，所述微差压变送器还接入采集主机，用于由微差压变送器将来自于动压取样装置与静压取样装置的压力值的微差压信号转换成对应的电流信号，并将电流信号传输至采集主机，由采集主机执行固定的算法完成烟气流速计算和烟气流量计算及信号处理。
[0015]作为优选，进一步的技术方案是:所述动压取样装置与静压取样装置中的取压装置用于按照下式确定:
[0016]N=Round ((a*b) / (4L~ 2))
[0017]上式中，N为自清灰烟气取压装置的数量，单位为块；a为待测量矩形烟道的长度，单位为米；b为待测量矩形烟道的宽度，单位为米；L为取压装置主体取样管的长度，单位为米；RoundO为取整函数，四舍五入。
[0018]作为优选，进一步的技术方案是:所述采集主机用于通过下式完成对烟道中烟气流速计算和烟气流量的计算:
【权利要求】
1.一种自清灰烟气取压装置，其特征在于:所述取压装置包括主体取压管(11)，所述主体取压管(11)的一侧面上还与二次沉灰室(12)相连通，所述二次沉灰室(12)靠近主体取压管(11)的一端还与引压管(13)相连通，所述引压管(13)置于二次沉灰室(12)的上方；所述二次沉灰室(12)与引压管(13)均置于主体取压管(11)的同一侧；所述主体取压管(11)的顶部以及二次沉灰室(12)的末端还设有可拆卸的封堵装置(14);所述主体取压管(11)的内部还活动安装有清灰杆(15)，用于在烟气作用下在主体取压管(11)的内部摇摆振动。
2.根据权利要求1所述的自清灰烟气取压装置，其特征在于:所述主体取压管(11)的另一侧面上还设有多个动压扰动孔(16);所述主体取压管(11)的下方呈斜面开口。
3.根据权利要求1所述的自清灰烟气取压装置，其特征在于:所述主体取压管(11)的下方呈水平开口。
4.根据权利要求1至3任意一项所述的自清灰烟气取压装置，其特征在于:所述清灰杆(15)包括上杆(151)与下杆(152)，所述上杆(151)上端铰接固定在主体取压管(11)顶部的封堵装置(14)下侧，且下杆(152)的上端铰接固定在上杆(151)的下端上，所述上杆(151)、下杆(152)铰接固定处与主体取压管(11)上的动压扰动孔(16)相对应；所述下杆(152 )延伸出主体取压管(11)的下端之外，且下杆(152 )的末端上还固定有偏心球。
5.根据权利要求1任意一项所述的自清灰烟气取压装置，其特征在于:所述主体取压管(11)包括陶瓷外层(111)与不锈钢内层(112)，所述陶瓷外层(111)与不锈钢内层(112)之间还设有高温陶瓷胶制中间层(113)，所述陶瓷外层(111)上还设有至少两个膨胀间隙(114)。
6.一种阵列式脱硝反应器出入口微差压取样装置，其特征在于:所述的取样装置包括至少四个权利要求1至5任意一项所述的取压装置(I )，所述取压装置(I)的引压管(13)均通过压力汇流母管(2)接入压力汇总单元(3)，用于由压力汇总单元(3)将来自于各个取压装置(I)的压力进行汇总，并得到四者之间的平均值。
7.根据权利要求6所述的阵列式脱硝反应器出入口微差压取样装置，其特征在于:所述压力汇流母管(2)接入各个取压装置(I)的引压管(13)后与其组成K型状。
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【发明者】贾金柱, 杜煜
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